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          陜鋼2280m3高爐降低燃料比生產實踐
          發布日期:2017-05-22    作者:黨智賢,惠宏智    
          0

          陜鋼2280m3高爐降低燃料比生產實踐

          黨智賢,惠宏智

          (陜鋼集團漢中鋼鐵有限責任公司,陜西 勉縣 724200

          摘 要:陜西鋼鐵集團漢中鋼鐵有限責任公司煉鐵廠2#高爐(2280m3)通過一系列優化高爐操作管理的方法和手段,在原燃料變化較大的情況下使高爐最低燃料比達到479kg/t,達到了國內同類型高爐的先進水平。

          關鍵詞:高爐;燃料比;生產實踐

          1 前言

          漢鋼2#高爐有效容積2280m3,設置有兩個鐵口,夾角180°,28個風口,夾角12°5136″,于2012815日開爐投產,該高爐采用了多項國內外先進的技術裝備,包括PW型串罐式無鐘爐頂,開爐裝料過程中對料面進行測定,爐內料面成像系統、爐頂十字測溫裝置、微孔大炭磚陶瓷杯水冷爐底、爐缸結構、卡魯金頂燃式熱風爐、熱印巴法渣處理系統、布袋干法除塵,軸流鼓風機系統、熱風爐前置爐預熱系統,噴煤、富氧、焦丁自動回收與礦石混裝入爐等先進的生產工藝。

          燃料比是高爐冶煉過程中中最重要的經濟技術指標之一,是煉鐵工序降低成本的最主要的途徑,漢鋼公司自201111231#高爐(1080m3)投產以來,各工序配套系統逐步完善,煉鐵系統的各項生產技術指標有了明顯提高。特別是20128152#高爐開爐投產后,面對鋼鐵市場低迷的形勢,降低生鐵成本成為重中之重,煉鐵廠在不斷提高各項技術經濟指標的同時,緊緊圍繞降低生鐵成本這一中心主題,以高爐長期穩定順行為前提,以降低燃料比為中心,逐步探索出低耗、高效的冶煉方法,至201512月份,燃料比由2014年的580kg/噸鐵降低為537 kg/噸鐵,本文重點對陜鋼集團漢鋼公司煉鐵廠2#高爐在降低燃料比,提高經濟效益方面所采取的技術措施進行總結分析[1]

          1 2280m3高爐2014年與2015年主要指標對比

          項目

          利用系數

          t/m3.d

          燃料比

          kg/t

          入爐焦比

          kg/t

          煤比

          kg/t

          氧耗

          m3/t

          風溫

          礦耗kg/t

          [Si]

          %

          生鐵合格率%

          煤氣利用率%

          生鐵成本

          2014

          指標

          2.48

          552.57

          375.14

          147

          34.54

          1245

          1697

          0.42

          99.12

          43.99

          2250

          2015

          1

          2.70

          532.72

          359.06

          150.82

          48.20

          1229

          1660

          0.36

          99.74

          45.23

          1960

          2

          1.5

          542.80

          376.86

          135.31

          37.26

          1195

          1680

          0.48

          99.56

          45.13

          2025

          3

          1.80

          521.95

          345.47

          149.78

          41.77

          1147

          1662

          0.45

          100

          45.14

          1917

          4

          2.75

          522.30

          341.95

          154.31

          51.81

          1229

          1666

          0.37

          99.29

          45.66

          1795

          5

          2.66

          520.49

          353.10

          141.72

          52.80

          1218

          1650

          0.40

          99.81

          45.50

          1704

          6

          2.60

          528.65

          354.06

          146.94

          54.28

          1229

          1663

          0.36

          100

          45.05

          1709

          7

          2.47

          550.31

          371.06

          149.78

          56.45

          1174

          1663

          0.37

          99.85

          42.49

          1732

          8

          2.59

          582.37

          416.48

          126.15

          55.42

          1067

          1665

          0.40

          99.91

          42.29

          1631

          8252#高爐停爐,1#高爐單系統生產

          平均

          2.47

          536.84

          395.04

          141.89

          45.02

          1188

          1662

          0.34

          99.74

          45.60

          1782

          為了探索符合本廠設備及原燃料條件下的無鐘高爐布料規律,2#高爐在開爐投料過程中進行了開爐裝料的實際測量,在開爐裝料過程中和投產以后,用實測的數據指導高爐布料操作,取得了開爐順利、迅速達產的效果。按照無鐘高爐多環布料的理論,一般把料面分成十一個等面積圓環,根據高爐操作的需求,將爐料布到相應圓環的半徑中點處。對于不同的料線深度,根據該處的直徑,可以計算出十一環的落點位置。裝料測量得到的不同溜槽角度的料流軌跡曲線如圖1,根據裝料測量得到的不同溜槽角度的料流軌跡曲線的結果,推算出漢鋼2#高爐不同料線處的對應十一環布料落點的11個溜槽檔位的角度值見表2

          2 漢鋼2#高爐不同料線處的對應十一環布料落點的11個溜槽檔位的角度值

          序號

          11

          10

          9

          8

          7

          6

          5

          4

          3

          2

          1

          角度(°)

          44

          41

          38

          35

          32

          29

          26

          23

          20

          17

          14

          注:在1.5料線,距離爐墻300mm的溜槽角位是36度。

          3 陜鋼漢鋼2#高爐不同料線深度溜槽11檔位的角度值

          序 號

          11

          10

          9

          8

          7

          6

          5

          4

          3

          2

          1

          項 目

          11個等面積圓環中心對應角度(°)

          1.0m料線

          40.6

          39.1

          37.5

          35.8

          34

          32.1

          29.9

          27.5

          24.7

          21.2

          14.8

          1.2m料線

          39.8

          38.3

          36.8

          35.1

          33.3

          31.4

          29.3

          27

          24.3

          20.8

          14.7

          1.3m料線

          39.4

          38

          36.4

          34.8

          33

          31.1

          29.1

          26.7

          24.1

          20.7

          14.6

          1.4m料線

          39.1

          37.6

          36.1

          34.5

          32.7

          30.9

          28.8

          26.5

          23.9

          20.5

          14.5

          1.5m料線

          38.7

          37.3

          35.8

          34.2

          32.5

          30.6

          28.6

          26.3

          23.7

          20.4

          14.4

          2.0m料線

          37

          35.7

          34.3

          32.8

          31.1

          29.4

          27.5

          25.3

          22.8

          19.7

          14.2

          2.5m料線

          36

          34.7

          33.4

          31.9

          30.4

          28.7

          26.9

          24.8

          22.4

          19.4

          14

          3.0m料線

          35.2

          34

          32.6

          31.3

          29.8

          28.1

          26.4

          24.4

          22.1

          19.2

          13.9

          4.0m料線

          33.8

          32.6

          31.4

          30.1

          28.7

          27.2

          25.6

          23.7

          21.3

          18.9

          13.8

          5.0m料線

          32.8

          31.7

          30.5

          29.3

          28

          26.5

          25

          23.3

          21.3

          18.8

          13.7

          4 陜鋼漢鋼2280m3高爐不同料線深度11環落點位置數值表

          序 號

          11

          10

          9

          8

          7

          6

          5

          4

          3

          2

          1

          項 目

          落點至高爐中心距離(mm

          1.0m料線

          3858

          3670

          3471

          3260

          3034

          2790

          2523

          2222

          1874

          1438

          595

          1.2m料線

          3858

          3670

          3471

          3260

          3034

          2790

          2523

          2222

          1874

          1438

          595

          1.3m料線

          3858

          3670

          3471

          3260

          3034

          2790

          2523

          2222

          1874

          1438

          595

          1.4m料線

          3858

          3670

          3471

          3260

          3034

          2790

          2523

          2222

          1874

          1438

          595

          1.5m料線

          3858

          3670

          3471

          3260

          3034

          2790

          2523

          2222

          1874

          1438

          595

          2.0m料線

          3858

          3670

          3471

          3260

          3034

          2790

          2523

          2222

          1874

          1438

          595

          2.5m料線

          3929

          3737

          3535

          3320

          3090

          2842

          2569

          2263

          1908

          1464

          606

          3.0m料線

          4001

          3805

          3599

          3380

          3146

          2893

          2616

          2305

          1943

          1491

          617

          4.0m料線

          4144

          3942

          3728

          3502

          3259

          2997

          2710

          2387

          2013

          1544

          640

          5.0m料線

          4287

          4077

          3856

          3622

          3371

          3100

          2803

          2469

          2082

          1597

          662

          1 陜鋼漢鋼2#高爐料面最終測定形狀

          2.2 狠抓精料工作,不斷優化爐料結構

          2.2.1貫徹精料方針

          努力實現原燃料質量的穩定高爐煉鐵是以精料為基礎,是國內外煉鐵界的共同認識。精料技術水平對高爐煉鐵技經指標的影響率在70%,其中焦炭質量的影響占35%左右(特別是在高噴煤比和高冶煉強度條件下),高爐操作技術占10%,企業現代化管理水平占10%,設備運行狀態占5%,外界因素(動力,上下工序,運輸,供應等)5%,不能對高爐工長提出過分的要求,要承認高爐工長的工作是有一定的限度,要重視精料技術對高爐煉鐵的影響力度大,如果我們已提供給較好的工作環境,而沒有得到較好的指標,可以對高爐工長提出更高的要求,高爐煉鐵是個有條件組織生產的工序,具備什么樣的生產條件,就會有什么樣的生產結果,也就是說,優化生產條件的高爐,它會給你好的回報(好的生產指標)。我們要承認煉鐵學的基本規律,用科學發展觀來組織煉鐵生產,不能有半點馬虎,高爐生產狀態好時,不能有僥幸心理,用質量差一點的爐料,希望還保持好的生產指標,這是有一定限度的,煉鐵工作者的藝術就是把握好這個度,組織煉鐵生產要用有條件論的觀點去組織生產,但不唯生產條件,重在企業科學管理,用系統工程的方法來分析,實現精料技術的代價,這里有技術,經濟,管理三個方面的因素,如購買低品位廉價礦石,是要有個度,要用技術經濟的觀點去進行分析,不能一味追求降低采購成本,要算一算會給高爐生產帶來什么結果?給鋼鐵聯合企業帶來什么結果?總體經濟效益如何?鋼鐵企業的工藝管理應有清醒的頭腦,建議煉鐵廠技術科要有即懂煉鐵技術,又懂經濟的人才,進行合理精礦品位的科學計算,優化煉鐵爐料結構,以獲取最大效益為工作目標。煉鐵廠應對采購有語話權,不能讓采購人員買什么礦,高爐只能用什么礦的現象繼續下去,我們最終考核業績是煉鐵指標和成本,就不能不給煉鐵創造好條件,所以說高爐煉鐵要以精料為基礎[2]

          5 焦炭質量變化對煉鐵指標的影響

          焦炭質量

          燃料比

          利用系數

          M40+1%

          -5.0kg/t

          +4%

          M10-0.2%

          -7.0kg/t

          +5%

          灰分,+1%

          +1%2%

          渣量增加2%

          硫分,+0.1%

          +1.5%2.0%

          -2.0%

          水分,+1%

          +1.1%1.3%

          -5.0%

          2.2.2 確保精料入爐

          抓好精料工作是保證高爐順行,降低燃料比的基礎,是降低成本的一個重要方面。目前,漢鋼公司高爐用焦炭全部為外購焦炭,噴吹用煤粉主要是寧夏無煙煤、低揮發分煙煤和本地高揮發分煙煤;含鐵原料主要是自產燒結礦、自產球團礦和外購球團礦。由于受陜南多雨天氣和料場限制,各種物料的庫存管理較差,自產燒結礦堿度和粒度組成波動較大,焦炭水分波動較大且含沫量大,因此煉鐵廠不斷加強入爐原燃料的篩分管理,嚴抓槽下的篩面清理和流量控制工作,以保證操作制度的穩定,為高爐順行打好基礎(原燃料性能指標見表6至表9)。

          6 2014年漢鋼焦炭粒度組成及強度如下表:

          焦碳粒度組成

          60mm

          4060mm

          2540mm

          25mm

          29.5

          51

          14.2

          5.3

          焦碳強度

          M25

          M10

          CRI

          CSR

          91.7

          7.2

          31.81

          56.90

          7 噴吹用煤分成份及性能

          物料

          水份

          灰分
          (Ad)

          揮發分
          (Vdaf)

          固定碳
          Fcad

          發熱量

          含沫量%

          25mm以下

          高揮發煙煤

          9.98

          11.04

          28.85

          62.84

          0.65

          6178

          94.1

          無煙煤

          9.07

          10.14

          8.77

          81.35

          0.23

          6544

          99.3

          廣元低揮發煙煤

          13.98

          10.90

          14.93

          75.43

          0.54

          6367

          92.8

          韓城低揮發煙煤

          15.71

          10.84

          17.30

          73.32

          0.64

          6176

          91.1

          8 燒結礦粒度組成及強度

          標準

          40

          2540

          1625

          1016

          6.310

          5

          轉鼓

          含量(%

          3.62

          13.23

          34.02

          34.80

          11.97

          2.36

          83.67

          9 球團礦強度

          強度標準

          800

          950

          1500

          1800

          2000

          含量(%

          100

          98.3

          78.3

          66.7

          63.3

          10 高爐爐料結構

          物料

          燒結礦

          球團礦

          TFe

          FeO

          SiO2

          CaO

          含鐵料成本

          調整前

          65-70%

          35-30%

          58.5

          8.36

          6.22

          11.56

          1020

          調整后

          80%

          20%

          57.6

          9.52

          6.35

          11.86

          1013

          2.2.3 提高焦炭質量

          提高焦炭質量不僅能降低燃料比,提高產量,而且對提高噴煤比也意義重大,2015年,根據焦炭質量波動及燃料配比及2#高爐運行情況,采用單個高爐使用固定廠家焦炭,以確保焦炭質量的穩定。另外不斷提高焦炭內在質量,不斷改進焦炭強度指標,將焦炭強度的考核指標由M25調整為M40,焦炭強度逐步提高,促進了爐況順行。

          11 2015年焦炭成分指標

          物料

          水份

          灰分
          (Ad)

          揮發分
          (Vdaf)

          固定碳
          Fcad

          轉鼓指數(%

          粒度組成%

          反應性(CRI%

          反應后強度(CSR%

          M25/M10

          M40/M10

          25mm

          60mm

          一級焦炭

          6.97

          12.25

          1.32

          86.37

          0.69

          93.4

          5.6

          87.5

          6.1

          9.30

          6.20

          29.46

          60.61

          二級焦炭

          10.39

          12.49

          1.50

          85.94

          0.74

          93.5

          5.3

          87.1

          6.5

          13.50

          5.40

          32.19

          53.47

          2.3 優化高爐操作

          高爐操作運行中,有很多影響燃料比的因素,在高爐順行的前提下,正確、合理地進行操作,通過長期的生產摸索,找出適宜的基本操作制度,達到了降耗提效的目的。煉鐵廠2#高爐針對高爐實際爐型特點,制定出適應高爐的合理的爐內操作方針,統一三班思想,實行標準化操作,強化工藝過程控制,要求各班重視原燃料理化性能的變化,針對相應變化做出及時調整,大大減少了工藝事故的發生。同時,煉鐵廠定期對所有爐長和高爐工長進行理論知識和實際操作技能知識的培訓,提高了高爐操作人員的操作水平和爐況管理能力,為高爐的穩定順行打下了堅實的基礎,進一步為降低入爐燃料比打好基礎[3]

          2.3.1提高爐頂壓力

          爐頂壓力的提高,燃燒帶縮小,動能下降,抑制碳的氣化,利于間接還原反應進行;頂壓提高,煤氣流速降低,料柱阻損降低;爐塵吹出量減小,小粒度爐料向邊緣偏析;利于低硅生鐵冶煉和燃料比的降低。一方面可以提高煤氣利用率,降低燃料比以及焦炭帶入爐內的SiO2量;另一方面可抑制氣體中間產物SiO2的生成,使SiO2的還原反應受到抑制。20128月份開爐以來,隨著2#高爐不斷強化,逐步將爐頂壓力由220kPa逐步提高到235kPa后,高爐爐況順行狀況行到改善,鐵水物理熱提高,生鐵含硅量下降。根據原燃料逐步改善的情況,及時調整高爐操作參數,通過適當擴大料批,調整布料矩陣,全風、高風溫、高噴煤比等措施,對高爐爐頂實施高壓操作能延長煤氣在爐內的滯留時間,增大煤氣和原料的間接還原力度,從而提高了冶煉強度,改善了煤氣利用率,目前 2#高爐的爐頂壓力已達到了235Kpa以上,混合煤氣CO2分別達到19%22%,煤氣利用率最高達到了47%,使間接還原得到提高,為降低燃料比打好了基礎。

          12 爐頂壓力控制情況對比

          時間

          爐容(m3

          頂壓(Kpa

          煤氣利用率%

          發電量(KWH/t.Fe

          燃料比(kg/t.Fe)

          2014

          2280

          233

          42.66

          61.22

          551.13

          2015

          2280

          235

          43.43

          59.09

          537.11

          2.3.2 強化高爐操作管理,積極實施低[Si]冶煉

          經驗表明, [Si]每降低0.1%,可降低燃料比4-6kg/t。通過加強高爐操作管理,逐步降低 [Si] 含量,為降低燃料比創造了條件。20152#高爐生鐵平均含[Si]含量由0.45%降到0.31%。冶煉低硅生鐵時,最重要的是提高煤氣熱能和化學能的利用,以保證[Si]的穩定,降低爐涼的風險,采取以下措施實施低[Si]冶煉。

          13 生鐵 [Si]控制情況對比

          時間

          爐容(m3

          [Si]%

          燃料比(kg/t.Fe)

          2014

          2280

          0.37

          551.13

          2015

          2280

          0.35

          537.11

          1)控制合理的煤氣流分布

          采用大礦批多環布料技術。根據漢鋼目前的原燃料條件以及高爐強化冶煉的需要,20142#高爐的礦石批重逐步由45t擴大大至65t,布料矩陣由四環C8373635313O82736352逐步增加到六環C92827262524212O1029383736352。批重擴大并采用多環布料后,高爐爐料分布更趨于均勻,料層相對變厚,提高了煤氣利用率,爐頂煤氣中的CO2含量由19%提高到22%左右,使煤氣流穩定性增加,減少了管道氣流的產生,爐況順行周期延長。

          ②適當發展中心煤氣流。201412月之前,高爐的裝料制度主要以發展邊緣煤氣流為主。結果高爐表現為煤氣利用率低,渣鐵物理熱低,爐溫波動幅度大,煤氣流分布不穩定,高爐順行周期短。20151月,根據高爐運行情況,逐步向發展中心煤氣流的裝料制度過渡,即適當加大礦石的布料角度,同時加大焦炭的中心加入量,布料矩陣由C8373635313O82736352調整為C92827262524212O1029383736352,以獲得中心較為發展的煤氣流分布。在下部調劑上適當使用φ115mm×583mm的風口,增大高爐鼓風動能,有利于活躍爐缸,使初始煤氣流分布合理[4]

          2)嚴控爐缸物理溫度,穩定爐溫

          在爐況穩定順行的前提下,維持較低的爐溫,可以實現低硅冶煉。硅的還原反應是強烈吸熱反應,降低爐缸物理熱理論上能抑制SiO2的還原, 實現低硅冶煉。但盲目降低爐缸溫度對爐況的順行和生鐵脫硫是極為不利的,且易造成爐冷等惡性事故。因此,冶煉低硅鐵必須在爐缸物理熱充沛和硫含量適宜的前提下進行,即冶煉高溫、低硅、低硫生鐵。2015年以來,2#高爐在適當提高爐渣堿度的基礎上,嚴控物理溫度,穩定爐溫,控制生鐵含[Si]0.25%~0.35%,并努力防止低爐溫高堿度,確保爐況的順行,采取了以下措施:

          穩定風量與料批,要求高爐上料速度均勻,班與班之間的料批差別控制在±1/班。

          穩定風溫與綜合負荷。風溫確保在1230℃以上,除非爐溫太高,[Si]大于0.6%,才允許降低風溫操作。綜合負荷波動±0.1以上的應在2h內予以調整。

          加強槽下稱量設備的管理。執行定期校秤的制度,防止原料稱量變化引起爐溫的大起大落。

          確保爐況順行穩定。爐況順行穩定是爐溫穩定的基礎。只有爐況長期穩定順行,煤氣流分布正常,才能從根本上避免爐溫大幅波動的現象。

          2.3.3 提高風溫使用水平

          為了強化高爐冶煉,提高利用系數和降低燃料比,必須提高風溫使用水平。提高風溫對高爐降低燃料比至關重要,每提高100℃風溫可以降低燃料比15kg/t,同時,高風溫一方面提高了實際風速,活躍了爐缸;另一方面給爐內帶來了大量直接熱量收入,為煤粉分解提供了熱量補償,保證了一定的理論燃燒溫度,促進了煤粉的燃燒。大噴煤一定要維持合適的煤粉燃燒率,否則既不能降低成本,又破壞高爐順行。風溫提高后,風口理論燃燒溫度提高70,所以高風溫會給高爐煉鐵帶來多方面效應(包括風溫高軟融帶下降,軟熔區間變窄,提高爐料透氣性等),應當努力提高風溫。伴隨著噴煤比的提高高爐風溫逐步提高到1230℃~1250℃,同時保證全風口噴吹,提高煤粉的燃燒率,使各風口的風口回旋區尺寸大致相等,使初始煤氣流分布均勻。對于熱風爐助燃風機能力較大的現狀,采取固定煤氣量,調節空氣量的快速燒爐法,根據高爐所需風溫水平來決定燃燒操作,同時充分發揮熱風爐前置加熱爐的作用,使熱風溫度基本保持在1250℃左右,高爐調劑主要以煤量為主,保證鐵水物理熱不低于1480[7]

          14 高爐風溫燃料比對比

          時間

          爐容(m3

          風溫(℃)

          燃料比(kg/t.Fe)

          2014

          2280

          1245

          551.13

          2015

          2280

          1188

          537.11

          注:4月份開始,因熱風爐拱頂爐殼發紅降低風溫使用水平至1180

          2.3.4 積極使用好富氧

          高爐使用富氧能夠提高冶煉強度,使生鐵產量有較大提高。穩定富氧量在6000m3/h,以提高煤粉燃燒率,同時有利于高爐的強化冶煉。提高富氧量后,高爐冶煉強度明顯提高,為煉鐵廠日產生鐵破萬噸奠定了基礎,降低了生鐵制造成本,經濟效益明顯。

          15 高爐煤比富氧率及燃料比對比

          時間

          爐容(m3

          煤比(kg/t.Fe

          富氧率(%)

          燃料比

          (kg/t.Fe)

          2014

          2280

          146.89

          2.53

          551.13

          2015

          2280

          141.22

          4.16

          537.11

          2.3.5控制合理的風口前理論燃燒溫度

          高爐的熱量幾乎全部來自風口前燃料燃燒和鼓風帶入的物理熱,風口前燃燒帶熱狀態的主要標志就是理論燃燒溫度。風口前理論燃燒溫度是爐缸熱狀態的一個重要指標,它的高低不僅決定了爐缸的熱狀態,而且由于它決定煤氣溫度,因而也對爐料傳熱、還原、造渣、脫硫以及鐵水溫度、化學成分等產生重大影響。在噴吹燃料的情況下,理論燃燒溫度低于界限值后,還會使燃料的置換比下降,燃料消耗升高,甚至使爐況惡化。

          2.3.6控制合適的冶煉強度

          查閱有關資料及2280m3高爐生產實踐表明,高爐冶煉強度在低于1.05t/m3·d時,提高冶煉強度是可以降低燃料比。但是在冶煉強度大于1.05t/m3·d時,提高冶煉強度是會使燃燒比升高,而且在冶煉強度大于1.15t/m3·d以上時,提高冶煉強度,會使燃燒比大幅度升高。所以說,控制冶煉強度在1.051.15t/m3·d區間操作高爐會取得較低的燃料比。2#高爐操作經驗表明,高爐冶煉強度達到1.12t/m3·d時要想提高冶煉強度、增加產量,應通過提高富氧率來實現,而不是采用提高鼓風風量的方法。這樣做的好處是,提高冶煉強度后,不會使煉鐵燃料比升高,另一方面使爐腹煤氣量保持在一定值,這是高爐生產穩定的基礎[5]

          16 高爐冶煉強度及燃料比對比

          時間

          爐容(m3

          冶煉強度(t/m3.d

          富氧率(%)

          燃料比(kg/t.Fe)

          2013

          2280

          1.10

          1.48

          552.73

          2014

          2280

          1.15

          2.53

          551.13

          2015

          2280

          1.12

          4.16

          537.11

          2.4加強冷卻制度管理

          冷卻制度調節主要是監控爐身中下部至爐腹部位冷卻壁水溫差及熱電偶溫度變化,根據變化情況及時調整水量和水壓,保持合理的操作爐型,隨著冶煉強度的提高,各高爐對冷卻制度做出了相應的調整,使渣皮更加穩定,有利于保護冷卻壁,保證了高強度冶煉的順利進行,延長了高爐壽命,進一步提高技術經濟指標[6]

          2.5加強爐前管理

          爐前渣鐵處理的好壞,將直接影響高爐爐況的穩定,為了使爐前工作適應高爐強化冶煉的需要,推行了爐前出鐵確認制,對鐵口的維護、鐵口的深度、打泥量的控制、鉆頭的使用、出鐵正點率、鐵口合格率、全風堵口率、鐵量差及渣鐵溝的護理以及鐵水罐的裝入量進行了嚴格要求和管理,使爐前指標得到明顯提高,基本消除了減風堵口現象,隨著冶煉強度和煤比的逐步提高, 2280m3高爐出鐵間隔次由每爐次40分鐘降低到20分鐘,出鐵前憋風現象明顯減少,透氣性明顯改善,為高爐強化冶煉創造了條件。

          2.6 強化設備管理

          機電設備的正常運轉是高爐正常生產的基礎,因此為加強機電管理,嚴格實行了班檢點檢制度,加強了設備的日常維護,將機電事故消滅在了萌芽狀態,保證了機電設備的正常運轉。為降低設備故障,加強崗位的設備管理,各崗位制定了詳細的設備點檢措施,每班嚴格執行設備點檢工作,認真記錄設備運行磨損情況,發現問題及時處理,提高崗位工設備故障處理能力,同時,加強領導干部的“走動式”管理,制定嚴密檢修計劃,確保檢修質量,達到了故障發現早,處理時間短,生產損失小的效果。高爐設備的長期穩定運行,減少了設備原因引起的慢風和休風,為高爐的長期穩定順行提供了強有力的保障,使2#高爐休風率較以前大為降低,確保了高爐的正常生產和技術經濟指標的提升。

          2.7 制定合理的獎勵激勵政策

          為了切實做好降耗提效工作,調動全體職工的積極性煉鐵廠在勞動競賽辦法中利用“三維度測評法”指導分廠管理、薪酬分配和績效考核,并專門制定了關于降低燃料比的獎勵措施,激發了各級管理人員和一線職工降耗提效的主動性和創造性,促進了降低燃料比工作的深入開展和有序推進。

          3 結語

          2015年的生產中,陜鋼集團漢鋼公司煉鐵廠通過狠抓精料工作、優化高爐操作、加強冷卻制度管理、加強爐前管理、強化設備管理、制定合理的獎勵激勵政策等一系列技術措施,采取了一系列優化原燃料冶金性能的措施,充分認識在高風溫、大富氧的前提下,合理的操作參數以及與之相匹配的操作制度,并利用高風溫、高頂壓和高富氧、大噴煤相結合在強化冶煉中的作用,實現了爐況的長期穩定順行,提高高爐操作管理水平,降低了原燃料消耗,降低了入爐燃料比,使生鐵成本得到了大幅度降低,為漢鋼公司的降本增效、扭虧控虧工作做出了積極貢獻,但與國內同行業先進水平相比還有一定的差距,為了進一步提高2#高爐各項技術經濟指標,必須解決以下幾個方面的制約因素:

          1)焦炭質量有待進一步提高;水分波動較大,應在槽下皮帶安裝中子水分測定儀,對焦炭水分做到實時監控。

          2)燒結礦粒度不均,且堿度穩定率較低,應考慮采用分級入爐技術。

          3)爐頂料罐料位計經常失靈,按時間布料易造成布料不準確。

          4)進一步提高備品備件質量,加強設備點檢及維護,降低設備慢休風率,為高爐順行提供條件。

          參考文獻

          [1]《談經濟煉鐵》.煉鐵,200524(3)54 況百梁.

          [2]《高爐煉鐵精料技術的內容》 王維興.

          [3]《韶鋼6號高爐降低生鐵含硅的冶煉實踐》.煉鐵,200524(6)46 鄭皓,凌志宏,梁世標等.

          [4] 《三鋼4號高爐強化冶煉生產實踐》.煉鐵,200524(4)27.陳軍偉.

          [5] 《寶鋼高爐節能降耗生產實踐》.煉鐵,200524(4)21 敖愛國,居勤章.

          [6] 《武鋼高爐長壽技術》,張壽榮(中國工程院院士) , 于仲潔等, 冶金工業出版社出版

          [7] 《 高爐設計-煉鐵工藝設計理論與實踐》(第二版)項鐘庸,王筱留等主編,冶金工業出版社出版

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